Сварочный инвертор Ресанта

joha написал : Avers, помойму зазор делается чтобы

Чтобы индукция в сердечнике не превышала индукции насыщения материала. Незнаю какие сейчас ферритовые материалы применяются, но 20 лет назад это значение составляло 0,2...0,3 Тесла. Чтобы сердечник грелся меньше в расчетах задавался 0,15 Тл.

Индукция, например в тороиде, считается по формуле B=m*m0*N*Iм/Lср, где m - магнитная проницаемость феррита, m0 - магнитная постоянная = 4*pi*10^(-7), N - число витков, Iм - ток намагничивания в обмотке, Lср - длина средней линии ферритового кольца. Исходные параметры максимальный ток и число витков.

Проверяем по формуле не превысит ли индукция заданное значение 0,15Тл. Если превышает, делаем зазор в сердечнике. Чем больше зазор, тем меньше становится общая магнитная проницаемость сердечника. Т.е. при том же токе и числе витков, индукция не сможет достичь индукции насыщения.

Но так как индуктивность Lтр=m*m0*N^2*S/Lср трансформатора уменьшилась из-за уменьшения магнитной проницаемости сердечника, то при заданной частоте ток намагничивания обмотки увеличится Iм=(Uтр*Tимп)/Lтр.
S- площадь сечения сердечника Tимп-максимальная длительность импульса

Необходимо увеличить число витков для сердечника с зазором, чтобы восстановить индуктивность. Т.к. индуктивность пропорциональна квадрату числа витков, а индукция в обмотке пропорциональноа числу витков, методом проб и ошибок можно подобрать величину зазора, число витков и нужную индуктивность обмотки.

Методику расчета общей магнитной проницаемости в зависимости от величины зазора сейчас не помню на вскидку. Помню, что магнитная проницаемость с 2000 единиц уменьшалась иногда и до 200...500 при зазоре.

Еще надо учитывать в некоторых инверторах, что в конце периода ток намагничивания не успевает прекратиться и следующий цикл начинается не с нулевого тока , а с остаточного, таким образом ток в конце импульса может быть намногь выше расчитанного по вышеприведенным формулам. А прекратиться ток не успеет, если обмотка нагружена на низкоомную нагрузку. Режим КЗ, например. Время прекращения тока t=3*Lтр/Rн. Если сопротивление нагрузки стремится к нулю, то время стремится к бесконечности)) В таком режиме работает выходной дроссель сварочного аппарата на больших токах сварки. Зазор в нем естественно больше , чем в трансе.

Если вспомнить молодость, но можно было бы посчитать при какой ширине импулься транс начнет входить в насыщение.:)

Кстати, иногда насыщение сердечника не только вредно, но и полезно. На этом свойстве даже инверторы с самовозбуждением делали без дополнительной электроники управления. В самых простых в насыщение вводился силовой трансформатор. КПД было ну очень низким, зато конструкция простейшая.

Avers написал : Кстати насыщение сердечника не только вредно, но и полезно. На этом свойстве даже инверторы с самовозбуждением делали без дополнительной электроники управления.

это по типу Роера Енсена с насыщающимся маленьким трансиком который транзисторами управляет, по такой схеме сейчас электронные трансформаторы лепят для 12в галогенок

Avers написал : 20 лет назад это значение составляло 0,2...0,3

сейчас чаще всего импортный N87 - силовой феррит с индукцией чуть ли не до 0,45Тл,

а формула B=m*m0*N*I/Lср думаю что для бублика что для Ш образного одинаково будет ???

вот два неплохих документа, ТРАНСФОРМАТОР ДЛЯ ПРЯМОХОДА ДРОССЕЛЬ ДЛЯ ПРЯМОХОДА там и про зазор есть в трансе и дросселе

joha написал : это по типу Роера Енсена с насыщающимся маленьким трансиком который транзисторами управляет, по такой схеме сейчас электронные трансформаторы лепят для 12в галогенок

сейчас чаще всего импортный N87 - силовой феррит с индукцией чуть ли не до 0,45Тл,

а формула B=m*m0*N*I/Lср думаю что для бублика что для Ш образного одинаково будет ???

Ага, пусть хоть бантиком будет свернут)))

С дополнительным маленьким трансиком нормальный КПД имеет. А в инверторе с насыщением силового транса управление на ключи с обмоток силовика идет. Как силовик насытился, напряжение на управляющей обмотке пропадает и ключ закрывается.....долго и мучительно ))

joha написал : вот два неплохих документа, ТРАНСФОРМАТОР ДЛЯ ПРЯМОХОДА ДРОССЕЛЬ ДЛЯ ПРЯМОХОДА там и про зазор есть в трансе и дросселе

посмотрел.....на первый взгляд ничего непонятно.....гибриды формул......но посчитать/оптимизировать быстро можно

Сварочный аппарат инверторный Ресанта САИ 220 http://www.youtube.com/watch?v=DXglKRLHbmg

Всем привет, читаю гения из Ярославля волосы дыбом, каие же всё таки люди, умные создания.

Подскажите мне пожалуйста вот выгарает R10 и цепочку за собой всю известную тянет при 220 вольтах на ЛАТРе при 50- 70 вольт запускается, как поднимаю до 150вольт и сразу горит. Менял R10, R011, R013, R034, C021, 3842, 4N90 плата GP куда дальше?

смотрите демферную цепь в стоке транзистора.

Lucky548, для гения я слабоват, даже универ вечерний не потянул, хотя электроникой с 1 класса самоучкой заниматься начал,

в ПДФке отмечены критические места, R010 горит от перегрузки по потребляемому току, либо от пробоя транзистора 4N90, пробой может быть например от неисправности R03 C04, R04 D010, при повышении напруги латром смотрите осцем напряжение (в перещёте на ток) на R013 и контролируйте выбросы на верхнем контакте полевика 4N90 (тот который на транс идёт)

пробивает транзистор 4N90, выгорает R013, после этого высокое через транзистор прёт на R034, выжигая его и проходя на микруху сжигая и её, ну и до кучи R011 горит от этого всего

А какой транзистор, RJH.

C 014?

Lucky548 написал : C 014?

С014 лучше заменить если даже исправный,на аналогичный хорошего качества

Ладно завтра поковыряю, напишу. Да сегодня приносили САИ180-АД, половина тоже самое.

цепочка R03 C04, R04 D010 давит выбросы которые могут пробить транзистор 4N90 и если какой элемент в обрыве то выбросы не давяться и тронзистор пробивается, а если не в обрыве а в закоротке например D010, то транзистор пробъёт от перегрева

Joha. Посмотрел даташиты на MC33074. http://www.onsemi.com/pub_link/Collateral/MC34071-D.PDF

This series of operational amplifiers offer 4.5 MHz of gain bandwidth product, 13 V/mks slew rate.......

......input voltage range includes ground potential......

Последняя строчка доказывает возможность работы входов при потенциале земли, что развеяло некоторые сомнения о корректности работы компаратора в режиме защиты по току.

Теперь я на 100 % уверен , что длительность импульса управления находится на минимальном значении, когда схема работает в режиме защиты (горит желтый диод, "protect" на низком уровне.) Ни от частоты работы ШИМ ни от быстродействие оптопары длительность импульса управления зависеть не будет. Это касается защиты по входу 1 ШИМ UC3845. Сигнал управления с ОУ(режим интегратора) на данном входе ШИМ изменяется медленно. Максимальная скорость изменения в рабочих режимах 125В/сек. Поэтому уж если ШИМ загнан в защиту, то выход из нее и переход в рабочий режим будет занимать десятки миллисекунд.

Кроме того есть быстродействующая защита ШИМ по входу 3, которая отрубает оперативно (доли микросекунды) силовой ключ при превышении тока. (Вход запитан от ТТ через резистивный делитель).

Сомнения по поводу того, что диод в цепи трансформатора тока создает зону нечувствительности при токах ХХ инвертора вы сами же Joha вчера и рассеяли.

Так вот Joha , по вашему мнению при устранении КЗ: 1.ток нагрузки инвертора уменьшается; 2..................
(логическая цепь умозаключений Joha) 9.................

10. приводит к расширению импульса на выходе

Приведите ваше доказательство связи между первым и последним пунктом.
Типа на такой-то ноге напряжения становится А, на такой-то В, что приводит перключение выхода в состояния С и повышает напряжение с нуля вольт на входе 1 ШИМ, что приводит к расширению импульса.

После этого и узнаем, кто из нас в танке:)

Пошел за попкорном.....